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焦化化產車間脫硫工藝技術探討
來源:江蘇發電機組有限公司 | 發布時間:2017/10/25 | 瀏覽次數:

柴油發電機組資訊:
電力測試儀器資訊:焦爐煤氣作為煉焦曆程中產生的副產物,已被普遍的利用於燃料、化工原料等方麵。但未經淨化的焦爐煤氣中含有多種氣體組分,特別是含有焦油、萘、氰化氫、硫化氫及多種布局複雜的有機硫,使得焦爐煤氣脫硫工作複雜而艱巨。硫化氫的存在不僅會引發設備和管路侵蝕、催化劑中毒,並且更嚴重地威脅人身安全。

必須消弭或控製情況汙染物。發電機組價格1、焦化廠化產車間的脫硫工藝: 化產車間由冷凝鼓風工段、脫硫工段、硫銨工段、蒸氨工段、粗苯工段、油庫工段、生化工段等組成。來自82~83℃的荒煤氣,帶著焦油和氨水沿吸煤氣管道至氣液分手器,氣液分手後荒煤氣進入橫管初冷器,在此分兩段冷卻:上段采用32℃輪回水、下段采用16℃製冷水將煤氣冷卻至22℃。冷卻後的煤氣進入煤氣鼓風機加壓落後入電捕焦油器。

除掉其中夾帶的焦油霧後煤氣被送至脫硫工段。粗焦爐煤氣脫硫工藝有幹法和濕法脫硫兩大類。發電機組品牌幹法脫硫多用於精脫硫,對無機硫和有機硫都有較高的淨化度。不同的幹法脫硫劑,在不同的溫區工作,由此可劃分低溫(常暖和低於100℃、中溫(100℃~400℃和高溫(>400℃脫硫劑。幹法脫硫因為脫硫催化劑硫容小,設備龐大。

一般用於小範圍的煤氣廠脫硫或用於濕法脫硫後的精脫硫。發電機濕法脫硫又分為“濕式氧化法”和“胺法”。濕式氧化法是溶液接收H2S後,將H2S直接轉化為單質硫,分手後溶液輪回利用。目前我國已建成(包括引進采用的具有代表性的濕式氧化脫硫工藝首要有TH法、FRC法、ADA法和HPF法。胺法是將接收的H2S經再生係統釋放出來送到克勞斯裝配,再轉化為單質硫。

溶液輪回利用,首要有索爾菲班法、單乙醇胺法、AS法和氨硫聯合洗滌法。濕法脫硫多用於合成氨原料氣、焦爐氣、天然氣中大量硫化物的脫除。當煤氣量標準狀況下大於3000m3/h時,首要采用濕法脫硫。HPF法脫硫工藝流程: 來自煤氣鼓風機後的煤氣起首進入預冷塔,與塔頂噴灑的輪回冷卻液逆向接觸,被冷卻至25℃~30℃輪回冷卻液從塔下部用泵抽出送至輪回液冷卻器,用低溫水冷卻至23℃~28℃落後入塔頂輪回噴灑。

來自冷凝工段的部分剩餘氨水進行補充更新輪回液。多餘的輪回液返回冷凝工段。預冷塔後煤氣並聯進入脫硫塔A、脫硫塔B,與塔頂噴淋下來的脫硫液逆流接觸,以接收煤氣中的硫化氫(同時接收煤氣中的氨,以補充脫硫液中的堿源。一但出現變亂或停產時,反應槽內脫硫液經脫硫輪回泵送入變亂槽,或直接進入脫硫液放空槽,待查驗終了或停產開工再打回係統中,嚴禁將脫硫液直接排入下水道。

2、脫硫係統存在的首要問題 2.1、脫硫係統的堿源供給主如果由蒸氨後的濃氨水,在冬季生產曆程中,因為溫度低,氨水中的萘細晶造成管道梗塞,和DS催化劑和對苯二酚的添加量,都影響蒸氨係統和脫硫係統的不變運行。2.2、再生塔緊縮空氣是由1根d100mm總管自調後再分派到兩座再生塔利用,實際運行曆程中,兩座再生塔的實際流量常常產生彼此波動幹擾。

散布不平均,使得產生硫泡沫結果差,從而引發脫硫液組分變化,降落脫硫效力,脫硫液的再生結果不僅影響係統的硫收受領受率和硫磺產量,更首要的是在長期運行後,脫硫液的組分中懸浮硫的沉積對全部係統管道和脫硫塔的梗塞。2.3、硫收受領受係統中,原設計的管線複雜,常常將管道梗塞熔硫釜在利用中,硫泡沫的分手結果差,並且釜內的蒸汽盤管常常產生侵蝕泄漏,釜底部的放硫口極易梗塞。

不僅增大了維修工作,還對四周的設備侵蝕嚴重,現場操作情況卑劣,嚴重影響操作工人的健康。3、脫硫係統的改革及脫硫係統改革後的運行情況 3.1脫硫堿源係統 在剩餘氨水處理係統上增加F%26mdash2401型焦油浮選器。不僅能連續除去剩餘氨水表麵懸浮的焦油及煤粉,並且可將剩餘氨水中與之重度附近的油滴及固體煤粉顆粒懸浮到液體表麵進一步除去,除焦油率達90%以上。

3.2煤氣預冷塔 將蒸氨塔塔頂氨汽管沿支架敷設直接引入預冷塔,顛末工藝計較和類比同類企業的工藝參數,確定在現有2台各為60m2換熱器的根本上增加2台換熱麵積為120m2的螺旋板換熱換熱器(一開一備,增加預冷塔的冷卻能力,使進入脫硫塔的煤氣溫度降至30℃左右,以滿足脫硫塔的工藝要求。3.3再生塔 為解決再生工段空氣流量彼此幹擾的問題,從空壓站從頭敷設一根緊縮空氣管至再生塔。

構成2管自力供氣係統,消弭再生塔的空氣流量彼此波動幹擾,不變脫硫效力。緊縮空氣管長500m,管徑為100mm,材質為鍍鋅鋼管,敷設於現有管架。同時在再生塔頂部增加超聲波液位自調裝配經由過程液位調節控製進入再生塔的空氣流量,避免脫硫液溢流。3.4硫收受領受係統 在對硫泡沫的處理中,國內首要采用的手藝為戈爾膜過濾、熔硫和板框壓濾。在利用曆程中。

戈爾膜過濾常常產生故障,板框壓濾初期利用結果不錯,但在利用一段時候後,設備的侵蝕、現場情況的卑劣等缺點導致沒法利用。新型內分式連續熔硫釜與目前正在利用的熔硫釜比擬,溶液分手完全,清液中懸浮硫質量濃度不大於0.8g/L,因為構成了較好的溫度梯度,因此生產的硫磺質量好,同時蒸汽耗損可以削減40%,設備利用壽命長。3.5脫硫廢液的處理 本次技改確定從反應槽至煤場加一根長2500m。

DN100mm不鏽鋼管,用廢液泵將脫硫廢液打入煤場現煤泥沉澱池後,煤場新增一套脫硫廢液噴灑係統,廢液經加壓泵加壓落後行煤場平均噴灑,不再用槽車拉運脫硫廢液。4、脫硫係統改革後運行情況 脫硫係統改革後,來自蒸氨塔的氨蒸汽不再顛末蒸氨塔頂部的分縮器冷卻,以氣態情勢與煤氣同化後直接進入預冷塔冷卻,冷卻後的氨蒸汽作為脫硫堿源和煤氣一路進入脫硫塔,不再向反應槽內加濃氨水。

煤氣預冷塔在現有2台各為60m2換熱器的根本上增加2台換熱麵積為120m2的螺旋板換熱換熱器,增加預冷塔的冷卻能力,使進入脫硫塔的煤氣溫度降至28℃左右,滿足了脫硫塔的工藝要求。5、NH3堿PDS濕法脫硫與同類工藝比較 5.1與同類HPF法脫硫工藝比擬較 HPF的脫硫效力93%。一般脫硫後煤氣中的H2S含量200mg/m3,不能滿足城市煤氣硫化氫低於20mg/m3標準。

我廠現脫硫效力高達99.87%以上,結果光鮮明顯。5.2與ADA法脫硫工藝比擬較 ADA法在生產曆程中不僅要用ADA,還要用V2O5和堿等,其生產成本高、工藝複雜、投資高、操作難度大,雖脫硫效力可達98%,但對有機硫的脫除率僅為20%,對氰化物無脫除率,副反應多,脫硫廢液需要收受領受處理,收受領受處理工藝亦是很複雜,耗能量大。

經濟效益差。6、結論 在生產實踐曆程中我們對脫硫工藝參數進行調整:恰當增加了溶液溫度、增大了液氣比、提高溶液輪回量和再生空氣量、僅PDS一種催化劑達不到高的脫硫效力,必須配以對苯二酚為助催化劑才能取得高的脫硫效力,按照脫硫情況及時調整PDS催化劑和對苯二酚的添加量,其次,要求操作人員嚴格按操作工藝不變脫硫係統的運行。原標題:焦化化產車間脫硫工藝手藝切磋。

 
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